發動機橡膠葉輪設備的部件溫度數據的模仿2，溫度核算模型將發動機的噴管、乏氣管、渦輪殼體、橡膠葉輪殼體、進口管、排放管別離劃為集總參數法的一個固體單元，假定每個固體單元的溫度是均勻的。依據能量守恒定律，t時刻內進入固體單元的總熱流量等于各構件的內能改變率。發動機在一次關機到二次發動的滑行時刻，沒有燃料焚燒開釋的熱量，噴管和乏氣管的換熱首要思考本身輻射和太陽輻射；渦輪、橡膠葉輪和進口管的換熱首要思考噴管輻射、太陽輻射、本身輻射、相互間的導熱和環境的對流換熱；排空管和排放管的換熱首要思考本身輻射、太陽輻射、管內對流換熱和環境間的換熱。 　　

橡膠葉輪腔剩余氧化劑排空核算模型滑行進程中，橡膠葉輪殼體溫度隨時刻逐步升高。實驗標明，當滑行結束時，其溫度能夠上升到100e，而氧化劑液態N2O4的沸點低，常壓下僅為2112e，一次關機時橡膠葉輪腔剩余氧化劑的溫度，通常低于其飽滿溫度3e.滑行時刻，氧化劑因吸熱升溫，汽化脹大升壓，經過排空閥排空。排空閥是定壓單向閥，當橡膠葉輪腔壓力到達或高于排空閥翻開壓力p1時，排空閥自動翻開，氧化劑以汽液兩相混合物排放；因為排放，橡膠葉輪腔中壓力下降，到達排空閥封閉壓力p2時，排空閥封閉。 　　

核算成果及比擬對某液體火箭發動機橡膠葉輪體系各構件在滑行進程中的溫度改變進行了核算。渦輪、橡膠葉輪及進口管的溫度改變及其與試車數據比擬，圖中縱坐標為構件溫度值，橫坐標為時刻。其間給出了滑行時刻渦輪殼體溫度改變及其核算成果與試車丈量數據的比擬；給出了滑行時刻橡膠葉輪殼體溫度改變及其核算成果與試車丈量數據的比擬；為滑行時刻進口管壁溫度改變。橡膠葉輪腔中剩余氧化劑汽液比核算成果如，給出了剩余氧化劑經定壓單向閥排空進程的橡膠葉輪腔壓力改變，標明了在整個滑行進程中橡膠葉輪腔的壓力改變。 　　

滑行進程中，渦輪殼體溫度下降了，渦輪的熱量經過導熱和輻射等方法傳遞給橡膠葉輪殼及進口管；橡膠葉輪殼體溫度升高了70e，滑行結束時到達98e，橡膠葉輪殼體的熱量經過液體導熱、對流和歡騰換熱方法加熱橡膠葉輪腔中的氧化劑；橡膠葉輪進口管溫度渦輪殼體和橡膠葉輪殼體溫度核算成果與試車丈量成果符合杰出，在試車時沒有丈量進口管的溫度和橡膠葉輪腔氧化劑物態和汽液份額的數據。核算成果與試車數據之間的誤差是因為核算中疏忽了一些非有必要要素、核算所得成果是各構件的平均值，而試車丈量的是構件中部分點的值。核算成果標明，這篇文章所建模型的核算成果與試車成果符合杰出，這篇文章所建模型正確。